4. DIMENSIONNEMENT DES STRUCTURES EN LAMIBOIS Figure 4.26. La traction perpendiculaire au fil exerce des contraintes sur les bords du percement. (1) Risque de fissures dues à la traction perpendiculaire au fil33. hd est la hauteur de percement pour les ouvertures rectangulaires. Pour les ouvertures circulaires, hd = 0,7d peut être utilisé dans l’équation (4.59). La longueur de répartition de la charge lt,90 est comme suit : l_(t,90)= {█(0,5∙(h_d+h (4.61) La vérification de la concentration des contraintes de cisaillement au bord du percement doit satisfaire à la condition suivante : τ_d=k_τ∙(1,5 ∙ V_d)/(b ∙ (h-h_d ) )≤f_(v,d) (4.62) où k_τ=1,85∙(1+a/h)∙(h_d/h)^0,2 (4.63) τd est la valeur de calcul de la contrainte de cisaillement ; kτ est le facteur permettant de déterminer la contrainte de cisaillement maximale due à la concentration des contraintes ; a est la longueur d’un percement [mm], pour les ouvertures circulaires a = hd ; et fv,d est la valeur de calcul de la résistance au cisaillement longitudinal La contrainte de flexion à l’emplacement d’une ouverture rectangulaire est vérifiée à l’aide des équations suivantes : (M_d/W_n + M_(o,d)/W_o )/f_(m,d) ≤1 (4.64) (M_d/W_n + M_(u,d)/W_u )/f_(m,d) ≤1 (4.65) où W_n=(b ∙ (h^2-h_d^2 ))/6 (4.66) M_(o,d)=A_o/(A_u+A_o )∙V_d∙a/2 (4.67) M_(u,d)=A_u/(A_u+A_o )∙V_d∙a/2 (4.68) A_o=b∙h_ro et W_o=(b ∙ h_ro^2)/6 (4.69) A_u=b∙h_ru et W_u=(b ∙ h_ru^2)/6 (4.70) Wo et Wu est le moment de résistance efficace de la poutre à l’emplacement d’un percement [mm3] fm,d est la valeur de calcul de la résistance à la flexion à chant [N/mm2] La contrainte de flexion à l’emplacement d’une ouverture circulaire est vérifiée à l’aide des équations suivantes : (M_d/W_n )/f_(m,d) ≤1 (4.71) La résistance des poutres LVL-P à l’emplacement des percements peut être améliorée et des percements plus grands sont autorisés lorsqu’ils sont renforcés par le collage de panneaux à base de bois, tels que du contreplaqué, sur les deux côtés de t,90,d = d∙ℎd 4∙ℎ ∙ �3−�ℎdℎ �2� +0,008∙ dℎr (4.59) ℎr =� min(ℎro; ℎru) for rectangular holes min(ℎro +0,15∙ ; ℎro +0,15∙ ) for round holes (4.60) t,90 = �0,5∙ (ℎd +ℎ) for rectangular holes 0,35∙ +0,5∙ ℎ for round holes (4.61) d = τ ∙ 1,5 ∙ d ∙ (ℎ−ℎd) ≤ v,d (4.62) τ =1,85∙ �1+ ℎ� ∙ �ℎdℎ �0,2 (4.63) t, , ∙ � ∙ r ; ∙ ; ∙ t, ∙ ∙ ∙ , ∙ ∙ ( ) ≤ , ℎ , d n + o,d o m,d ≤1 d n + u,d u m,d ≤1 where n = ∙ �ℎ2−ℎd2 6 � o,d = o u+ o ∙ d ∙ 2 u,d = u u+ o ∙ d ∙ 2 o = ∙ ℎro and o = ∙ ℎr2 o 6 u = ∙ ℎru and u = ∙ ℎr2 u 6 d n m,d ≤1 d n + o,d o m,d ≤1 d n + u,d u m,d ≤1 where n = ∙ �ℎ2−ℎd2 6 � o,d = o u+ o ∙ d ∙ 2 u,d = u u+ o ∙ d ∙ 2 o = ∙ ℎro and o = ∙ ℎr2 o 6 u = ∙ ℎru and u = ∙ ℎr2 u 6 d n m,d ≤1 d n + o,d o m,d ≤1 d n + u,d u m,d ≤1 where n = ∙ �ℎ2−ℎd2 6 � o,d = o u+ o ∙ d ∙ 2 u,d = u u+ o ∙ d ∙ 2 o = ∙ ℎro and o = ∙ ℎr2 o 6 u = ∙ ℎru and u = ∙ ℎr2 u 6 d n m,d ≤1 d n o,d o , d n u,d u , + ∙ + ∙ d n , d n + o,d o m,d ≤1 d n + u,d u m,d ≤1 where n = ∙ �ℎ2−ℎd2 o,d = o u+ o ∙ d ∙ 2 u,d = u u+ o ∙ d ∙ 2 o = ∙ ℎro and o = ∙ ℎr2 o 6 u = ∙ ℎru and u = ∙ ℎr2 u 6 d n m,d ≤1 d n + o,d o ,d d n + u,d u ,d where n ∙ �ℎ2−ℎd2 o,d o u+ o ∙ d ∙ 2 u,d u u+ o ∙ d ∙ 2 o ∙ ℎro and o ∙ ℎr2 o 6 u ∙ ℎru and u ∙ ℎr2 u 6 d n ,d d n + o,d o m,d ≤1 d n + u,d u m,d ≤1 where n = ∙ �ℎ2−ℎd2 6 � o o u,d = u u+ o ∙ d ∙ 2 o ro o r2 o u = ∙ ℎru and u = ∙ ℎr2 u 6 d n m,d ≤1 d n + o,d o m,d ≤1 d n + u,d u m,d ≤1 where n = ∙ �ℎ2−ℎd2 6 � o,d = o u+ o ∙ d ∙ 2 u,d = u u+ o ∙ d ∙ 2 o = ∙ ℎro and o = ∙ ℎr2 o 6 u = ∙ ℎru and u = ∙ ℎr2 u 6 d n m,d ≤1 Figure 4.26. Tension perpendicular to the grain stresses at the hole edges. (1) Risk of cracks due to the tension in perpendicular to grain 33. (Kuva_97_2 f t90 in rectangular hole, Kuva_97_3 f t 90 in round hole) The tension perpendicular to the grain force Ft,90,d depends on the shear force Vd and bending moment Md at the edge of the hole: t,90,d = d∙ℎd 4∙ℎ ∙ [3−(ℎdℎ )2]+0,008 ∙ dℎr (4.59) where ℎr ={ min(ℎro; ℎru) for rectangular hol min(ℎro + 0,15 ∙ ℎro + 0,15 ∙ ) for round holes (4.60) hd is the height of the hole for rectangular holes. For round holes hd = 0,7dmay be used in the equation (4.59). Load distribution length lt,90 is t,90 = { 0,5 ∙ (ℎd + ℎ) pour percements rectangulaires (4.61) 0,35 ∙ + 0,5 ∙ ℎ pour percements circulaires Verification of shear stress concentration at the hole edge shall fulfil the condition: d = τ ∙ 1,5 ∙ d ∙ (ℎ−ℎd) ≤ v,d (4.62) Where τ =1,85 ∙ (1+ ℎ) ∙ (ℎdℎ )0,2 (4.63) d is the design value of shear stress; τ is the factor to determine maximum shear stress due to stress concentration; Manuel sur le Lamibois (LVL) – Europe 135
RkJQdWJsaXNoZXIy MjU0MzgwNw==